抽氣熱電偶遮熱罩結(jié)構(gòu)對(duì)測(cè)溫的影響

　　抽氣熱電偶對(duì)于測(cè)量窯爐溫度、減少測(cè)溫誤差、提高制品燒成質(zhì)量等都有著突出的作用和意義。設(shè)計(jì)優(yōu)化遮熱罩結(jié)構(gòu),提高測(cè)溫精度已成為當(dāng)前研究和開(kāi)發(fā)新型熱工測(cè)量設(shè)備的重要課題。通過(guò)FLUENT6.0軟件模擬抽氣熱電偶工作,針對(duì)熱電偶遮熱罩結(jié)構(gòu)，在遮熱罩制作成減縮噴管、加長(zhǎng)遮熱罩長(zhǎng)度和縮小遮熱罩直徑等三種方式的結(jié)構(gòu)優(yōu)化并模擬,從而驗(yàn)證了通過(guò)優(yōu)化遮熱罩結(jié)構(gòu),可以減小測(cè)溫誤差。
0引言
　　抽氣式熱電偶測(cè)溫裝置主要是由遮熱罩"熱電偶及補(bǔ)償導(dǎo)線、水冷管和風(fēng)機(jī)四個(gè)部件組成,結(jié)構(gòu)如圖1所示。
 
　　在高溫工業(yè)爐中，爐內(nèi)氣體溫度很多情況下高達(dá)1573K,但爐壁溫度較低,使得抽氣熱電偶遮熱罩向爐壁輻射熱量,引起抽氣熱電偶測(cè)頭的輻射換熱損失,導(dǎo)致抽氣熱電偶讀數(shù)偏低于真實(shí)值。此外由于抽氣熱電偶的熱容以及抽氣熱電偶測(cè)頭與爐內(nèi)氣體之間的傳熱阻力的存在,使抽氣熱電偶的溫度變化滯后于爐內(nèi)氣體溫度的變化。基于通過(guò)軟件FLUENT模擬，研究了抽氣熱電偶遮熱罩結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)對(duì)溫度測(cè)量誤差的影響。
1建模及參數(shù)計(jì)算選取
1.1模型假設(shè)
(1)抽氣式熱電偶套管的導(dǎo)熱損失忽略不計(jì);
(2)忽略高溫?zé)煔獠▌?dòng)對(duì)抽氣熱電偶測(cè)頭換熱系
數(shù)的影響;
(3)考慮到高溫?zé)煔獾囊羲俸艽?抽氣熱電偶測(cè)頭位置馬赫數(shù)小于0.2,忽略部分高溫?zé)煔鉁惯^(guò)程;
(4)忽略較低固體壁面溫度Tc在高溫?zé)煔鉁囟炔▌?dòng)過(guò)程中的變化;
(5)忽略高溫?zé)煔獠▌?dòng)對(duì)抽氣熱電偶的動(dòng)態(tài)時(shí)間滯后的影響。
2.2參數(shù)計(jì)算與選取
　　取空氣過(guò)剩系數(shù)為a=1.1，則1m'液化石油氣的.理論空氣需要量L=23.601508m),實(shí)際空氣需要量為L(zhǎng)n=aL0=259616588m³,水力直徑為1cm。
　　計(jì)入空氣中的水分則實(shí)際空4氣需要量為L(zhǎng)=nLo(1+0.00124)=26.225777m³。
　　煙氣密度為ρ=1.260134536m³;當(dāng)煙氣溫度為t=1300℃時(shí),C1=1.581793783KJ/m³.℃;煙氣溫度為t=100℃時(shí),C2=1.377705914KJ/m³.℃;煙氣比熱容c=1.47975KJ/m³℃,動(dòng)力粘度v=1.7894e^-5.
模型選擇速度進(jìn)口分別為37.5m/s、.50m/s.80m/s三種,選擇給定壁面溫度模型和對(duì)流傳熱邊界條件模型,熱電偶絕緣套管處溫度為1527K,內(nèi)層遮熱罩上平均溫度為1482K,外層遮熱罩上平均溫度為1376K。固壁材料厚度一律設(shè)置為0.2cm,熱電偶保護(hù)套管長(zhǎng)度為35cm,半徑為1cm,遮熱罩總長(zhǎng)度為40cm,半徑為2cm,二個(gè)體的交界面為內(nèi)部界面。運(yùn)用fluent12習(xí))前處理軟件gambit建立模型。在陶瓷窯高溫?zé)煔鉁囟鹊臏y(cè)試中,煙氣對(duì)熱電偶測(cè)頭和隔熱罩的對(duì)流換熱系數(shù)a=116W/(m2k),固體壁面溫度T-=1573"C的測(cè)量則是在鋼管隔熱情況下采用激光紅外測(cè)溫儀進(jìn)行測(cè)量的。此外,抽氣熱電偶開(kāi)始測(cè)試前熱電偶測(cè)頭和隔熱罩的表面黑度均為0.3。設(shè)置模型為湍流對(duì)流-輻射Do模型!45,采用耦合隱式解法,選用二階迎風(fēng)格式按穩(wěn)態(tài)問(wèn)題處理,采用絕對(duì)速度公式，流體為粘性牛頓不可壓縮流體,選擇標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型。
 
2模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果及討論
2.1優(yōu)化模型結(jié)構(gòu)一
　　模型尺寸變?yōu)榧娱L(zhǎng)遮熱罩5cm,前段遮熱罩部分長(zhǎng)10cm,入口半徑增大為2.5cm,后端遮熱罩部分長(zhǎng)35cm,半徑保持為2cm,二者在z=0cm處相接。流體絕對(duì)速度v=80m/s，其他參數(shù)保持不變，模型及Z=0cm處溫度模擬云如圖2。
 
　　從截面溫度模擬云圖可以看出,熱電偶保護(hù)套結(jié)構(gòu)改變后,熱電偶熱端截面處平均溫度接近1540~1570K,測(cè)量準(zhǔn)確性有了很大的提高,同時(shí)抽氣熱電偶整體溫度場(chǎng)也基本均勻,顯示測(cè)量溫度接近真實(shí)值程度進(jìn)一步提高。說(shuō)明在其他條件保持不變的情況下,僅通過(guò)加長(zhǎng)遮熱罩前端尺寸方式改變熱電偶結(jié)構(gòu),測(cè)溫誤差就能進(jìn)一步減小。
2.2優(yōu)化模型結(jié)構(gòu)二二
　　在單層遮熱罩基礎(chǔ)_上進(jìn)一步加大遮熱罩前段尺寸,具體尺寸為:前段遮熱罩長(zhǎng)20cm,入口半徑增大為3cm,后端遮熱罩部分長(zhǎng)35cm,半徑為2cm。其它參數(shù)不變。優(yōu)化結(jié)構(gòu)后模型及截面模擬溫度云如.圖3。
 
　　分析可知,通過(guò)繼續(xù)加長(zhǎng)抽氣熱電偶前段遮熱罩長(zhǎng)度,在入口條件不變情況下,即相當(dāng)于加大了抽氣速度,模型二斷面處平均溫度和整體溫度云圖平均溫度均高于模型一,即該優(yōu)化措施可以進(jìn)一步有效減小.測(cè)溫誤差。但因加長(zhǎng)了遮熱罩,工藝要求也相對(duì)更嚴(yán)格,即增加了制作成本,所以需從工藝和效果二者結(jié)合起來(lái)進(jìn)行優(yōu)化。
2.3優(yōu)化模型結(jié)構(gòu)三
　　在單層遮熱罩模型-基礎(chǔ).上進(jìn)--步縮小抽氣熱電偶遮熱罩后端尺寸,具體為:前段遮熱罩部分長(zhǎng)10cm,入口半徑為2.5cm,后端遮熱罩部分長(zhǎng)35cm,半徑為1.5cm,其他參數(shù)不變,比較分析優(yōu)化結(jié)構(gòu)后模擬z=0斷面和整體溫度云圖,同樣可得模型三斷面處平均溫度和整體平均溫度均高于模型--。即該優(yōu)化措施亦可以明顯提高測(cè)溫精度,減小測(cè)溫誤差。需要說(shuō)明一點(diǎn),管徑減小,沿程阻力損失將加大,所以一味的通過(guò)減小管徑達(dá)到測(cè)溫誤差程度是有限的,需跟熱傳遞結(jié)合起來(lái)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。
3結(jié)論
　　對(duì)比普通單層遮熱罩和優(yōu)化結(jié)構(gòu)(任取--種)的熱電偶熱端截面處平均溫度結(jié)果如圖4。
 
　　通過(guò)對(duì)比可得:單層遮熱罩熱電偶熱端截面處溫度曲線(紅色曲線)溫度平均值明顯低于優(yōu)化結(jié)構(gòu)的單層遮熱罩熱電偶熱端溫度曲線(綠色曲線)的溫度平均值,即驗(yàn)證通過(guò)優(yōu)化抽氣熱電偶遮熱罩結(jié)構(gòu)的確可以明顯提高測(cè)溫精度,模擬的結(jié)果和規(guī)律符合通過(guò)燃燒學(xué)傳熱學(xué)6”和流體力學(xué)理論計(jì)算得到的結(jié)果。